Ana Sayfa / Deprem / TBDY Bölüm 14 yalıtım B · v1.0

TBDY 2018 Bölüm 14 — deprem yalıtımı

Yalıtım sisteminin alt ve üst sınır özellikleri, etkin deprem yükü yöntemiyle DD-2 ve DD-1 yerdeğiştirmeleri ve üstyapı kuvveti; tek elastomer birimin şekildeğiştirme ve burkulma denetimi.

Yalıtım sistemi (toplam)

Birim türü

Yalıtım üstü ağırlık W kN

Nominal F_Q (toplam) kN

Nominal k₂ (toplam) kN/m

k₁/k₂

Nominal μ (EYS)

R_c (EYS) m

Varsayılan değerler açıklama amaçlı, kendi içinde tutarlı bir örnektir: 30 adet KÇE birimi (B = 1100, B_L = 110, 40 × 8 mm kauçuk, G_v = 0,4 MPa, kurşun akma gerilmesi 10 MPa) → toplam k₂ = 30 × G_vA_r/T_r, F_Q = 30 × τ_yA_p (14A.3–14A.4); P_cr (14.22) ile hesaplanır. Örnek F_Q/W ≈ %7; güçlü kurşun çekirdek etkin sönümü %30'un üstüne çıkarıp etkin deprem yükü yöntemini kullanılamaz kılar. k₁/k₂ TBDY'de verilmez; akma yerdeğiştirmesi için girdi (tipik 10). λ çarpanları Tablo 14.2 / 14.3 öneri değerleridir — deneyle belirlenmişse onlar kullanılmalı.

Deprem ve bina

DD-2 S_DS

DD-2 S_D1

DD-1 S_DS

DD-1 S_D1

Burulma: y (merkezden birime) m

Dışmerkezlik e m

Plan b m

Plan d m

Performans hedefi (Tablo 14.1)

Etkin deprem yükü yöntemi (14.14.2)

Yöntem koşulları (14.14.1.1)

Yalıtım üstü kat sayısı

Yalıtım üstü yükseklik m

η_bi (en büyük)

Düşey periyot T_v s

Zemin

Birimlerde kalkma / çekme var B2 düzensizliği var

Tek elastomer birim (14.12, Ek 14A)

Elastomer çapı B mm

Kurşun çekirdek çapı B_L mm

Katman kalınlığı t mm

Katman sayısı

G_v MPa

P_K1 (1,4G + 1,6Q) kN

P_K2 (1,2G + Q + E_d) kN

P_cr üretici / deney (boşsa 14.20–14.22) kN

Kopma birim şekildeğiştirmesi ε_b (biliniyorsa)

Kauçuk sertliği (Ek 14A)

D ve D_TM yukarıdaki DD-1 sonucundan (alt sınır özellikler) alınır. Burkulma yükü boş bırakılırsa (14.20)–(14.22) ile hesaplanır; üretici ya da deney değeri girilirse o kullanılır.

Kaynaklar

TBDY 2018 Bölüm 14(14.9)–(14.10), Tablo 14.1–14.3; 14.12 elastomer; 14.13 sürtünmeli; 14.14.1–14.14.2 etkin deprem yükü yöntemi; Ek 14A, 14B.

YORUMLAR(14.32) η = √(10/(5 + ξ)) — karekök metin katmanında kayıptı; Alhan ve Hacıemiroğlu'nun (Çevre Şehir ve İklim Dergisi, sayı 4) sayısal örneğiyle doğrulandı (ξ = %30 → η = 0,535); η hesabında ξ ≤ %30 (14.14.3.5). Alt / üst sınır λ değerleri ÇŞB Sismik İzolasyonlu Yapı Tasarımı Eğitimi (2024) tablosuyla aynı. (14.28)/(14.30)'daki 1,3 çarpanı metinde iki denklemde de açık (2.5.2.1(b) iki yönlü katsayısıyla tutarlı). (14.20)–(14.34) ve Şekil 14.2 resmî PDF sayfa görüntüleriyle doğrulandı: örtüşme alanı dairesel birimde A_re = A_r(δ − sin δ)/π (net alan), (14.23)'te payda brüt alan A.

DOĞRULAMAElle hesap; sabit nokta artığı < 10⁻⁶; spektrum sitenin doğrulanmış fonksiyonuyla ve sönüm mevcut yalıtım simülasyon motoruyla aynı. tests/isolation-tbdy.test.js. Simülasyon: Deprem Yalıtımı Gezgini.

Motor: base-isolation.js · TBDY 2018 Bölüm 14 ·

Görsel açıklama

Deprem yalıtımı: iki doğrulu histerezis çevrimi. Kurşun çekirdekli kauçuk yalıtıcı idealleştirmesi; etkin rijitlik ve etkin sönüm hesaplanmıştır — **Şekil 19.** Deprem yalıtımı: iki doğrulu histerezis çevrimiKaynak: TBDY 2018 Bölüm 14 (yalıtımlı binalar); Naeim & Kelly (1999), Design of Seismic Isolated Structures.